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眾鑫42crmo冷軋耐磨錳鋼板圓鋼金屬材料(桂林市分公司)本著精益求精，止與至善的原則，為客戶提供的產(chǎn)品，的服務(wù)，合理的價(jià)格為宗旨。我們深信我們的真誠(chéng)、真心一定會(huì)贏得你的信任。我們期待與您合作！
目前,隨著第三代汽車用現(xiàn)金高強(qiáng)65錳鋼板的開(kāi)發(fā),越來(lái)越多的高品質(zhì)中錳鋼出現(xiàn)。中錳鋼內(nèi)有大量亞穩(wěn)奧氏體組織,在變形過(guò)程中伴隨著相變的發(fā)生,能夠提高材料的強(qiáng)度和塑性。但目前科研人員大多聚焦在中錳鋼成分及組織調(diào)控方面,對(duì)于中錳鋼實(shí)際應(yīng)用鮮有關(guān)注。本文基于原位掃描電鏡觀察,DIC光學(xué)實(shí)驗(yàn)觀察,XRD檢測(cè)分析及不同應(yīng)變量樣品的透射電鏡觀察分析研究了5Mn中錳鋼單軸拉伸過(guò)程中的變形機(jī)理,結(jié)合觀組織表征、力學(xué)性能測(cè)試和仿真分析,探索中錳鋼成形性能、強(qiáng)韌化機(jī)理及實(shí)際生產(chǎn)可行性。
5Mn中錳鋼強(qiáng)塑積可達(dá)到30GPa.%以上,基體為鐵素體及奧氏體組織,可能存在冷軋及熱處理引入的少量板條馬氏體,其中奧氏體分為大晶粒和小晶粒兩種類型,大晶粒奧氏體穩(wěn)定性低于小晶粒奧氏體。單軸拉伸過(guò)程中,屈服階段奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變的轉(zhuǎn)變量較少,因此呂德斯應(yīng)變僅為1%左右（遠(yuǎn)低于同類中錳鋼）,屈服結(jié)束后較多大晶粒奧氏體發(fā)生相變,20%變形后大量小晶粒奧氏體發(fā)生相變。由于奧氏體晶粒較小,因此相變產(chǎn)生的可動(dòng)位錯(cuò)數(shù)量適中,產(chǎn)生連續(xù)傳播的A型PLC帶。部分大晶粒奧氏體在變形過(guò)程中出現(xiàn)層錯(cuò),其相變過(guò)程為奧氏體—ε馬氏體—α’-馬氏體。本文通過(guò)埃里克森杯突實(shí)驗(yàn),擴(kuò)孔實(shí)驗(yàn)及成形極限實(shí)驗(yàn)研究了5Mn中錳鋼的成形性能。65mn錳冷軋鋼板鋼擁有良好的杯突性能,在光潔區(qū)域杯突值可達(dá)到12mm以上。實(shí)驗(yàn)采用激光切割,線切割及沖孔三種預(yù)制孔加工工藝研究制孔工藝對(duì)擴(kuò)孔性能的影響,結(jié)果顯示線切割制孔樣擴(kuò)孔性能 ,激光切割制孔樣擴(kuò)孔性能為穩(wěn)定,沖孔樣由于沖孔過(guò)程中局部材料存在相變及加工硬化,因此擴(kuò)孔性能
圓錐破碎機(jī)是礦山行業(yè)中的一個(gè)關(guān)鍵設(shè)備65錳冷軋鋼板,其工作環(huán)境復(fù)雜且工作量巨大,因此設(shè)置耐磨襯板來(lái)保護(hù)圓錐破碎機(jī)的機(jī)體結(jié)構(gòu),作為該設(shè)備重要的消耗配件,其性能和使用壽命直接影響圓錐破碎機(jī)的工作效率和生產(chǎn)成本。目前我國(guó)破碎機(jī)襯板廣泛采用高錳鋼,其特點(diǎn)為屈服強(qiáng)度和初始硬度較低,若無(wú)法充分發(fā)揮加工硬化作用,高錳鋼的耐磨性難以滿足圓錐破碎機(jī)的使用需求。基于此,本文沿著提高強(qiáng)度和硬度、并保持一定沖擊韌性,從而提高綜合耐磨性的思路,設(shè)計(jì)了一種以貝氏體和馬氏體為主要組織的圓錐破碎機(jī)襯板用貝-馬復(fù)相耐磨鑄鋼。研究了貝-馬復(fù)相耐磨鑄鋼的相變規(guī)律,得到了 Ac1、Ac3和Ms溫度分別為762℃、843℃和281℃。
65錳鋼板材料的淬透性良好,在40℃/s～0.05℃/s的冷速范圍內(nèi)均可發(fā)生馬氏體相變,在5℃/s～0.05℃/s的冷速范圍內(nèi)均能夠獲得一定含量的貝氏體組織。確定了貝-馬復(fù)相耐磨鑄鋼的 熱處理工藝為900℃×2 h空冷或爐冷+回火300℃×2h,此時(shí)的力學(xué)性能為:抗拉強(qiáng)度1478 MPa、屈服強(qiáng)度1233 MPa、硬度52.1 HRC、常溫沖擊功20.6 J。分析了熱處理工藝參數(shù)對(duì)貝-馬復(fù)相耐磨鑄鋼力學(xué)性能和顯組織的影響規(guī)律,結(jié)果表明:淬火保溫溫度直接影響原始奧氏體晶粒、馬氏體板條束和板條塊的尺寸,而對(duì)馬氏體板條尺寸的影響具有遲滯性。
淬火冷卻速度影響組織中貝氏體和馬氏體的含量,在馬氏體晶界處的Mn、S、C和Si化合物降低了韌性,65mn錳冷軋鋼板在貝氏體組織中,大角度晶界和Y2O3的析出物對(duì)韌性有益。馬氏體組織具有更高密度的位錯(cuò)纏結(jié)和更精細(xì)的板條組織,因此納米硬度高于貝氏體組織。通過(guò)二體銷-盤磨損實(shí)驗(yàn)和三體沖擊磨料磨損實(shí)驗(yàn)對(duì)比了貝-馬復(fù)相耐磨鑄鋼和Mn13Cr2的耐磨性,結(jié)果表明:貝-馬復(fù)相耐磨鑄鋼的耐磨性在銷-盤磨損和1 J、2 J、4 J沖擊磨料磨損時(shí)分別比Mn13Cr2高197%和38%、99%、246%。對(duì)貝-馬復(fù)相耐磨鑄鋼鹽霧腐蝕后再進(jìn)行三體沖擊磨料磨損實(shí)驗(yàn),其耐磨性在鹽霧腐蝕1 h、2 h、4 h、8 h和24 h后分別降低了 10%、42%、54%、57%和 58%。提出了一種多維度磨損分析方法來(lái)闡釋貝-馬復(fù)相耐磨鑄鋼的耐磨機(jī)理。65錳鋼板一維磨損分析揭示了沿磨損表面法線方向,貝-馬復(fù)相耐磨鑄鋼的加工硬化機(jī)理為孿晶、高密度位錯(cuò)和殘余奧氏體相變,Mn13Cr2的加工硬化機(jī)理為位錯(cuò)纏結(jié)和堆垛層錯(cuò)。
本文意在解決高錳鋼在低應(yīng)力條件下耐磨性較差的缺點(diǎn),同時(shí)滿足其在高應(yīng)力沖擊下保持較好的沖擊韌性,開(kāi)展了高錳鋼表面等離子熔覆FeCoNiCrMnTix高熵合金涂層的探索,研究了高65錳鋼板錳鋼表面等離子熔覆FeCoNiCrMnTix高熵合金涂層后,以及對(duì)FeCoNiCrMnTix高熵合金涂層/高錳鋼基體進(jìn)行時(shí)效處理后的組織與性能的演變,探明Ti元素的添加以及時(shí)效處理對(duì)于FeCoNiCrMn系高熵合金涂層組織與性能的影響,為后續(xù)在高錳鋼表面制備出能夠承受高低應(yīng)沖擊高熵合金耐磨涂層提供參考。
試驗(yàn)結(jié)果表明:FeCoNiCrMnTix高熵合金涂層在熔覆后表層晶粒結(jié)構(gòu)為等軸晶,同時(shí)有少量共晶組織產(chǎn)生,熔覆層中部為樹(shù)枝晶,與基體接觸的熔覆層底部為胞狀晶;在時(shí)效后熔覆層整體的等軸晶增多,相應(yīng)的樹(shù)枝晶和胞狀晶有所減少。熔覆后FeCoNiCrMnTix的物相構(gòu)成比較單一穩(wěn)定,65mn冷軋鋼板當(dāng)x=0的時(shí)候熔覆層的物相組成由單一的FCC相組成,主要相為Fe0.64Ni0.36,當(dāng)Ti元素加入后,有BCC相Co3Ti產(chǎn)生,且新相Co3Ti的峰值也隨Ti元素的增多而提高。在時(shí)效過(guò)后熔覆層的物相組成沒(méi)有很大差別,Co3Ti析出物有了明顯的增多,峰值也有了明顯的提高。整體上各個(gè)試樣的硬度從熔覆層到熱影響區(qū)再到基體呈下降趨勢(shì)。
65mn錳冷軋鋼板熔覆后的涂層硬度由表至里變化趨勢(shì)略下降;時(shí)效處理后的涂層硬度由表至里的下降趨勢(shì)不明顯,涂層的硬度較為平均,且時(shí)效處理前后的試樣 硬度值都隨Ti含量的增多而。其中基體的硬度值在220.4HV左右,熔覆后的高熵合金涂層 硬度值為344.5HV。時(shí)效處理后FeCoNiCrMnTi0.5高熵合金涂層的 硬度值為469.7HV。
