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云南怒江不銹鋼復(fù)合板加權(quán)公式與實驗結(jié)果,表明抗拉強度、云南怒江本地屈服強度與彈性模量基本符合層厚比加權(quán)平均規(guī)律,上述方法可用于預(yù)測復(fù)合板的性能參數(shù),并為實現(xiàn)復(fù)合板綜合力學(xué)性能定量化設(shè)計奠定了基礎(chǔ). 在對Kevlar129紗線拉伸力學(xué)性能測試和建立反映紗線屈曲的紗線有限元模型的基礎(chǔ)上,在紗線結(jié)構(gòu)層次上建立織物的有限元分析模型,采用帶有主應(yīng)力斷裂失效準(zhǔn)則的彈性正交各向異性材料模型,對比分析了織物的拉伸力學(xué)性質(zhì),得到了預(yù)測織物拉伸力學(xué)性質(zhì)的有限元分析方法,并對紗線和織物拉伸斷裂過程進行了分析.Kevlar織物拉伸性能的有限元分析和實驗結(jié)果相比,初始拉伸階段應(yīng)力較低,拉伸斷裂前應(yīng)力稍高,總體吻合程度較好,對斷裂點附近的力學(xué)性能預(yù)測仍有待于進一步提高。




現(xiàn)貨供應(yīng)2205不銹鋼復(fù)合板_品牌廠家

云南怒江不銹鋼復(fù)合板分別采用靜態(tài)失重法和電化學(xué)測試方法,對TA2/2A12爆炸復(fù)合板的耐腐蝕性能進行評價,并與基體母材的耐蝕性能進行了對比.結(jié)果表明,鈦/鋁復(fù)合板具有較好的耐蝕性,在人工海水溶液中受到的腐蝕主要集中在2A12母材側(cè)和結(jié)合界面處.這是由于Al具有較高的電負性,使其作為原電池的陽極而受到腐蝕.結(jié)合界面的腐蝕是由于在界面處產(chǎn)生了局部熔融物和爆炸焊接殘余應(yīng)力所致.在試驗條件下,鈦/鋁復(fù)合板的耐腐蝕性能介于兩種基體母材之間,抗腐蝕能力大小順序為:2A12＜TA2/2A12＜TA2,可以滿足工業(yè)生產(chǎn)對鈦/鋁復(fù)合板的耐腐蝕性能要求采用爆炸焊接工藝對TC1鈦板及6061鋁板進行爆炸復(fù)合,在TC1鈦板與6061鋁板之間放置1060鋁板作為過渡層.對制備的鈦/鋁復(fù)合板進行金相試驗(OM試驗)、云南怒江附近掃描電鏡試驗(SEM試驗)、云南怒江附近能譜分析試驗(EDS試驗) 。


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