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以下是:西藏阿里201不銹鋼焊管全國施工的圖文介紹
不銹鋼焊管固溶處理的目的:其目的是使碳化物從分溶解并在常溫下保留在奧氏體中,從而在常溫下獲單相奧氏體組織,使鋼具有 的耐腐蝕性能。1、裝爐前的不銹鋼管件表面不應(yīng)有切屑、毛刺和油污等,保證人爐前不銹鋼管件清字占、干燥。2、不銹鋼焊管固溶處理裝爐時,應(yīng)按熱處理爐批、不銹鋼管件類別與合號、熱處理規(guī)范分類裝爐,應(yīng)平穩(wěn)地放在吊架或?qū)S脢A具上,防止不銹鋼管件熱處理變形,并保證爐內(nèi)氣氛充分地循環(huán),爐子應(yīng)密封良好。3、為防止鎂合金不銹鋼焊管固溶處理時在爐內(nèi)氧化燃燒,裝爐時每立方米的爐膛內(nèi)需加人0.5-1.skg的硫鐵礦或硫化亞鐵,也可以使用防止氧化嫩燒的其他保護氣氛。4、不銹鋼焊管固溶處理溫度越高,強化元素溶解速度越快,數(shù)量也越多,強化效果就越好,一般加熱溫度的上限低于合金開始過燒的溫度,而加熱溫度的下限應(yīng)使強化組元盡可能多地溶人固溶體中。5、不銹鋼焊管固溶處理淬火時給予不銹鋼管件的冷卻速度越大,固溶體自高溫狀態(tài)保存下來的過飽和度也越高,從而使不銹鋼管件獲得高的力學性能,但同時所形成的內(nèi)應(yīng)力也越大,使不銹鋼管件變形的可能性也越大。6、在不銹鋼焊管固溶處理時,還應(yīng)當注意加熱的升溫速度,不宜過快,以免不銹鋼管件發(fā)生變形和局部聚集的低溶點組織熔化而產(chǎn)生過燒。
冷卻水本身的主要成分分為陰離子和陽離子兩大類,陰離子會在陽極溶解處聚集吸附,由于競爭吸附的原因,水中其它陰離子有可能阻礙Cl-在不銹鋼管表面聚集吸附,如果某陰離子對不銹鋼管鈍化膜沒有破壞作用,則該陰離子就可能有緩蝕作用;如果某陰離子對不銹鋼管鈍化膜有破壞作用,則該陰離子就可能與Cl-一樣有腐蝕促進作用。因此冷卻水中陰離子對不銹鋼管點蝕特性的影響是研究的重點。冷卻水成分的影響冷卻水中主要的陰離子有Cl-、SO42-、HCO3-和NO3-,主要的陽離子有Na+、K+、Ca2+、Mg2+。鹵素離子是主要的侵蝕性離子,多數(shù)冷卻水中F-濃度低于1mg/L,沒有列入檢測項目,但是也有部分地區(qū)冷卻水中F-濃度可達幾個毫克/升以上,F(xiàn)-對凝汽器不銹鋼管點蝕影響的研究很少,尚未見到具體的實驗數(shù)據(jù)。溴離子有點蝕作用,冷卻水中一般沒有,加入含溴殺菌劑時,應(yīng)作為水處理劑的影響來考慮。碘離子在冷卻水中幾乎沒有,可以不考慮。冷卻水的pH通常在6.5~8.5,HO-的濃度通常小于4×10-6mol/L,在此范圍內(nèi)對不銹鋼管點蝕電位影響較小,但是在較高濃度時(pH9~12)對不銹鋼管有較強的緩蝕作用。Cl-和SO42-對不銹鋼管點蝕影響的研究較多,已有結(jié)論:Cl-是主要的腐蝕因子,SO42-對不銹鋼管具有緩蝕性。因此本文主要研究陰離子F-、HCO3-和NO3-對不銹鋼管點蝕性能的影響。點蝕電位的測試系統(tǒng)和方法見4.1和4.3.1。
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關(guān)于成品剖析和拉伸實驗的同一批不銹鋼管應(yīng)由恣意同一爐鋼制作的具有相同尺度和壁厚的不銹鋼鋼管組成,每一規(guī)范尺度小于DN150的不銹鋼管,每批次不大于400根及其余數(shù)為一批;每一個規(guī)范尺度大于等于DN150的不銹鋼管,每批次不大于200根及其余數(shù)為一批。關(guān)于曲折實驗,由一批不銹鋼管應(yīng)由任一批同一爐鋼制作的具有相同尺度和壁厚的不銹鋼管組成,每一規(guī)范尺度的不銹鋼管,每批次不大于400根及其余數(shù)為一批。關(guān)于壓扁實驗,一批不銹鋼鋼管應(yīng)由同一爐制作的具有相同尺度和壁厚的不銹鋼管組成;沒一個規(guī)范尺度大于DN50但小于DN150的不銹鋼管,每批次不大于400根及其余數(shù)為一批;每一規(guī)范尺度大于等于DN150的不銹鋼管,每批次不大于200根熱情余數(shù)為一批。 在不銹鋼管出產(chǎn)規(guī)范中規(guī)則的拉伸實驗要求,應(yīng)從每一批不銹鋼鋼管抽取一根做實驗斷定,關(guān)于小于等于DN50的不銹鋼管,規(guī)范中規(guī)則的曲折實驗應(yīng)從每一批不銹鋼管抽取一根做實驗斷定。用于規(guī)范要求的曲折實驗應(yīng)從每批不銹鋼管中抽取5%在一端上做出。當一批不銹鋼管的數(shù)量較少時,至少應(yīng)對每一根鋼管進行實驗,若任一實驗有機加工缺點或發(fā)生裂紋,則應(yīng)予以作廢,且以另一根試樣作替換。 若任一拉伸試樣的伸長率小于表中規(guī)則值,且其拉斷后的斷口距50mm的標距間的中點大于19mm,即實驗前在試樣表面的標距范圍內(nèi)劃有劃線,則應(yīng)答應(yīng)復式,若試樣由于內(nèi)表面或外表面的裂紋擴展而開裂時,則應(yīng)答應(yīng)復式。對大于或等于DN200的鋼管拉伸試樣,可沿縱向也可沿橫向切制;關(guān)于小于DN200的不銹鋼管應(yīng)只用縱向?qū)嶒?。當圓形拉伸試樣被用于壁厚大于25.4mm的不銹鋼管時,如此做實驗用的試樣的縱向上的長度中距應(yīng)位于不銹鋼管的內(nèi)、外表面的中心位置。應(yīng)從不銹鋼鋼管中切下幾截作為第11節(jié)規(guī)則的曲折實驗試樣,以及壓扁實驗試樣。壓扁實驗試樣除用料頭制取者外,兩頭應(yīng)平整且無毛刺
對于不銹鋼管的熱輸入,Young-Pyo Kim等人[38]對不同壁厚的X65管進行了電極電弧焊和鎢弧焊試驗。研究表明:8mm厚鋼管電極電弧焊的熱輸入范圍為11.0kJ/cm~21.8kJ/cm,10mm厚不銹鋼鋼管的熱輸入范圍為18.0kJ/cm~29.5kJ/cm。8mm厚管的熱輸入為22.2kJ/cm~41.7kJ/cm,10mm厚不銹鋼管的熱輸入為19.5kJ/cm~47.6kJ/cm。國內(nèi)Zhang Dehmatsu[39]對厚度為10mm的X65管線鋼進行了自動埋弧焊對焊接,研究了熱輸入對金屬組織和性能的影響。他發(fā)現(xiàn)當熱輸入達到2022J/mm時,管線鋼的低溫沖擊吸收能達到 。對于熱輸入的計算公式,Carl E.Jaske研究得出了60/1000Hvis的熱輸入計算公式(其中:H——熱輸入,kJ/mm;V——電壓,V;I-電流,A;S——焊接速度,mm/min)。國內(nèi),曹崇珍等[41]將其總結(jié)為/IHKVAS=(其中:Ih——熱輸入,J/mm;K-系數(shù),對焊K=0.85,角焊K=0.57;V——焊接電壓,取平均值,V;A——焊接電流,取平均值,A;S——焊接速度,取平均值,mm/S)??梢钥闯?,國內(nèi)外的熱輸入計算公式存在差異??刹捎贸R?guī)設(shè)備(安培鉗、電壓表、秒表等)或?qū)S秒娀”O(jiān)測設(shè)備,實現(xiàn)對熱輸入電平的測量。熱輸入水平也可以通過消耗比(一段時間內(nèi)沉積的長度與電極消耗的長度之比)方案來控制。無論選擇何種方法來控制熱輸入,焊機在操作前都應(yīng)該使用試板進行電極沉積試驗,以確保熱輸入是合理的。熱輸入的指標是焊接線能量。隨著線能的增加,熱影響區(qū) 硬度降低,可降低產(chǎn)生硬化組織的傾向,更有利于防止氫致開裂。然而,線能量的增加會導致焊透的增加,而焊透有可能導致焊透。因此,需要平衡焊接熱輸入,在不燒透不銹鋼管的情況下,提高焊接熱輸入。
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