柴油發(fā)電機機油泵裝入機體時應注意以下幾點  機油泵的裝配與試驗

(1)機油泵的裝配

①在泵軸上涂以適量機油，將主動齒輪裝在泵軸上，然后再裝被動齒輪。主被動齒輪裝好后，轉動泵軸時，它們應能靈活地嚙合旋轉。

②裝泵蓋時，必須注意調(diào)整其間隙，若泵蓋已經(jīng)過研磨，則更要重視墊片厚度的調(diào)整，保證其間隙適當。

③將傳動齒輪裝在軸上后，一定要確實將橫銷鉚好。

④裝好后，應檢查各種螺釘是否上緊，并將限壓閥裝好。

（2）機油泵的試驗

其試驗方法是：將進、出油孔都浸入機油盆中，待灌滿機油后，用拇指堵住出油孔，另一手轉動齒輪，以拇指感到有一定壓力為好。否則，應查明原因，重新修配。

（3）裝入機體

機油泵裝入機體時，應注意以下幾點：

①裝機前，將機油泵灌滿機油，以防泵內(nèi)有空氣，使機油泵不泵油而燒瓦。

②油泵與機體間的墊片應墊好，以防漏油。

③柴油機機油泵與分電器有傳動關系時，應正常嚙合，以免點火時間錯亂。

④進行壓力試驗及調(diào)整。

維曼發(fā)電機租賃

發(fā)電機組為火車站備用電源保駕護航

  火車站，電力解決方案是鐵路用電保障。突然停電怎么辦?除了各種基礎設施，火車站一般均配有消防系統(tǒng)、引導系統(tǒng)、安保系統(tǒng)、通訊系統(tǒng)、信號系統(tǒng)、數(shù)據(jù)系統(tǒng)等，如果一旦發(fā)生突然停電，火車站將陷入一片恐慌和無序并不能作業(yè)狀態(tài)，那將是難以想象的后果。

  產(chǎn)品需求與挑戰(zhàn)：鐵路(局)上用發(fā)電機組主要用在機修上和應急措施。ATS功能、AMF功能、低噪音、性能穩(wěn)定，支持火車站的正常運營。

  1、工作噪聲低

  超低噪音，以足夠的安靜環(huán)境確保鐵路人員安心調(diào)度，同時也要確保乘客能有安靜的候車環(huán)境。

  2、主要和必要保護裝置

  下列故障的情況下，機組會自動停機，并發(fā)出相應信號：低油壓、高水溫、超速、啟動不成功等；機組起動方式選擇為自動啟動方式。機組須具備AMF(自動市電失敗)功能，配備ATS，實現(xiàn)全自動起動。當市電停電，起動時間遲延< 5秒(可調(diào))后，能自動啟動機組(共有三次連續(xù)自動起動功能)，市電/機組全負切換時間為< 10秒，完全滿足投入負荷所需時間少于12秒，市電恢復后，機組維持0-300秒運行冷卻后(可調(diào))自動停機。

  3、性能穩(wěn)定，可靠性強

  機組的平均故障間隔期不低于2000小時；技術性能方面，機組的空載電壓整定范圍為95-105%額定電壓。

  解決方案：一般火車站均由兩個電源組成，一是市電，其次是配備一些柴油發(fā)電機組，以應對突發(fā)停電。發(fā)電機組要求帶有AMF功能，配備ATS、保證火車站在主電源一旦斷電，替代電源系統(tǒng)必須能立即提供電源，低噪音、穩(wěn)定性滿足火車站的特殊要求。通過配備RS232或RS485/422通信接口，實現(xiàn)與計算機聯(lián)接，進行遠程監(jiān)控，實現(xiàn)遙控、遙信和遙測，做到全自動、無人值守。維曼發(fā)電機租賃

維曼發(fā)電機租賃為您分析氣缸套高頻振動是柴油發(fā)電機產(chǎn)生穴蝕的根本原因
導讀：發(fā)生穴蝕破壞的除了柴油發(fā)電機氣缸套零件外，還有軸瓦、噴油泵注塞、螺旋槳槳葉及離心泵葉輪等。機件穴蝕破壞問題日益引起人們的關注，尤其是缸套穴蝕已是柴油發(fā)電機的重要問題，引起國內(nèi)外的重視與研究。氣缸套穴蝕是柴油發(fā)電機普遍存在的嚴重問題。隨著柴油發(fā)電機的功率增加、強載度提高和高速、輕型化，氣缸套穴蝕破壞就成為妨礙柴油發(fā)電機正常運轉的首要問題，嚴重地影響柴油發(fā)電機的工作可靠性和氣缸套的使用壽命。

一般說來，高速、輕型大功率柴油發(fā)電機，不論是開式冷卻還是閉式冷卻，氣缸套都有不同程度的穴蝕。有的柴油發(fā)電機投入運轉不久(僅幾十小時)就會在氣缸套外圓表面上出現(xiàn)穴蝕小孔，甚至柴油發(fā)電機運轉不足千小時缸套就因穴蝕穿孔而報廢，此時缸套內(nèi)表面尚未磨損。二沖程十字頭式低速柴油發(fā)電機氣缸套基本不發(fā)生穴蝕破壞。

1．穴蝕部位：缸套穴蝕發(fā)生在濕式氣缸套外圓表面上，一般集中在柴油發(fā)電機的左右側方向，特別是承受側推力 一側的偏上方；冷卻水進口、水流轉向處和水腔狹窄處對應的缸壁上；缸套下部密封圈附近缸壁。缸套冷卻水腔除缸套穴蝕外，不應忽視氣缸套和氣缸體材料的差異和材料內(nèi)部的各種電化學不均勻性導致的宏觀和微觀電化學腐蝕。這兩種腐蝕同時存在或交替進行均會加重缸套的腐蝕。此外，冷卻水(海水或淡水)的水質(zhì)、含氣量、流速等均對穴蝕有影響。
2.氣缸套穴蝕機理
  1）一般穴蝕機理：迄今為止，關于穴蝕機理的論述很多，其中較為普遍接受的一種理論認為：機件發(fā)生穴蝕的先決條件是機件浸于液體中，并與液體有相對運動，或機件在液體中受到某種能量的傳遞作用，形成液體中的局部瞬時高壓或瞬時高真空。在瞬時高真空區(qū)，液體汽化形成氣泡，或溶于水中的空氣以空泡形式從液體中分離出來；在另一瞬間形成高壓時，空泡、氣泡被壓縮，泡內(nèi)氣體迅速液化而使氣泡潰滅，這時周圍液體急速沖向潰滅處，產(chǎn)生極強的沖擊波作用在金屬表面。頻繁地沖擊，使機件表面金屬逐漸剝落。與此同時，金屬表面還產(chǎn)生微觀電化學腐蝕，兩種腐蝕交替進行共同作用致使機件穴蝕破壞。

  2) 柴油發(fā)電機氣缸套外圓表面與氣缸體(或機體)構成冷卻水空間，在狹小的環(huán)形通道中流動著淡水或海水。柴油發(fā)電機運轉時，由于缸套和活塞之間的間隙，活塞在側推力作用下不斷地沖撞著缸壁的左、右側，使氣缸套產(chǎn)生高頻振動。缸套高頻振動和缸壁的彈性變形使冷卻水空間的容積交替地增大和減小，冷卻水相應交替地膨脹與被壓縮。膨脹時受拉伸作用形成瞬時低壓，被壓縮時形成瞬時高壓。此外，冷卻水進口和流動時產(chǎn)生渦漩使冷卻水通道內(nèi)壓力變化，也會形成瞬時高壓或低壓。在瞬時低壓時產(chǎn)生氣泡，瞬時高壓時氣泡潰滅，缸套外圓表面頻繁受到?jīng)_擊和微觀電化學腐蝕作用而破壞。

3．影響缸套穴蝕的因素：生產(chǎn)中并非所有的筒狀活塞式柴油發(fā)電機氣缸套都發(fā)生穴蝕破壞，即使是發(fā)生穴蝕破壞其程度也各不相同。缸套穴蝕與柴油發(fā)電機的機型、結構、爆發(fā)壓力、冷卻水腔和冷卻介質(zhì)、柴油發(fā)電機的工藝參數(shù)等有關。

  1）缸套振動。柴油發(fā)電機運轉中氣缸套高頻振動是產(chǎn)生穴蝕的根本原因，缸套振動強度與以下各點有關：（1）活塞與氣缸套之間的配合間隙：活塞在氣缸中運動時，活塞對氣缸壁的沖擊能量的大小取決于活塞質(zhì)量和活塞在氣缸中橫擺時的速度?；钊|(zhì)量固定不變，但速度隨著活塞與缸套之間的配合間隙的增加而增大。所以，活塞對缸壁的沖擊能量取決于活塞與缸套配合間隙的大小。配合間隙大，活塞橫擺加速度大，沖擊前壁能量大，則缸套振動增強。（2）缸套剛度：缸套剛度直接影響缸套的振動。剛度大，受活塞沖擊時缸套變形小，振動小，可有效地防止穴蝕。缸套剛度除與其材料有關外，還與缸套壁厚和縱向支承跨距的大小有關，缸壁厚度增加，支承跨距縮短，缸套剛度增大。氣缸套與氣缸體(機體)之間的配合間隙對缸套的剛度亦有影響。如果柴油發(fā)電機缸套與缸體鑄成一體，缸套剛度增大，可有效地防止穴蝕。（3）冷卻水腔結構  冷卻水腔通道太窄，水流速度增高，容易產(chǎn)生空泡。柴油發(fā)電機設計時要求冷卻水腔內(nèi)水流速度應小于2m/s，水腔寬度t為14%D (D為氣缸套內(nèi)徑)或不小于10mm，各處均勻一致，水流暢通不形成死水區(qū)和渦流區(qū)，有利于降低缸套穴蝕。柴油發(fā)電機把冷卻水腔窄處由1.5mm增至7mm，大大降低缸套穴蝕。

  2）冷卻水溫度與壓力：冷卻水溫度過高將加速腐蝕的進程，但也不宜長期水溫過低。實驗表明，鋼鐵和鋁等金屬材料在淡水溫度為50～60oC時穴蝕嚴重，隨著水溫的升高，穴蝕破壞減輕。從發(fā)揮柴油發(fā)電機的效能和降低腐蝕、穴蝕出發(fā)，冷卻水腔淡水溫度在80～90oC為好。冷卻水壓力高可以抑制空泡的形成，減少穴蝕的發(fā)生。但冷卻水壓力提高將使其溫度升高而加速穴蝕。

4．防止缸套穴蝕的措施

  除從材料和結構上的改進來防止和降低缸套穴蝕外，對柴油發(fā)電機氣缸套穴蝕，還可采用以下措施：

（1）缸套外圓表面覆蓋保護層或強化層。采用鍍鉻、滲氮、噴陶瓷、涂環(huán)氧樹脂或涂尼龍等工藝使金屬表面與冷卻水隔開，或使缸套外圓表面強化，可有效地防止電化學腐蝕與穴蝕。

（2）在冷卻水腔內(nèi)安裝鋅塊實施陰極保護防止電化學腐蝕；例如柴油發(fā)電機氣缸套外表面安裝鋅帶并堅持定期更換取得防止穴蝕的良好效果。

（3）在冷卻水中加入緩蝕劑；例如乳化油緩蝕劑或被膜緩蝕劑，使在缸套外表面上形成一層較薄的連續(xù)保護膜，不僅可以防止電化學腐蝕，而且可以減弱空泡破裂時的沖擊波對缸套外表面的沖擊作用，從而減輕穴蝕。

結論：在實踐中防止或減輕穴蝕的方法很多，選用時依具體機型、結構和產(chǎn)生穴蝕的原因而定，以取得良好效果。