通過800℃加熱保溫,可以得到含有鐵素體、貝氏體和殘留奧氏體的多相組織,且含TRIP鋼中有V(C,N)析出。830℃保溫時(shí),工藝弛豫時(shí)間顯著影響鐵素體晶粒尺寸、鐵素體量以及鐵素體基體上的位錯(cuò)密度和沉淀析出量，隨貝氏體區(qū)保溫時(shí)間的延長，雙金屬耐磨板中殘余奧氏體體積分?jǐn)?shù)先增大后，殘余奧氏體中碳含量增多。 　　在相同等溫時(shí)間下,等溫溫度越高,殘余奧氏體中的碳含量越大，雙金屬耐磨板中的鐵素體、貝氏體晶界或者相界面1m以上大顆粒奧氏體發(fā)生相變,雙金屬耐磨板的抗拉強(qiáng)度、伸長率和強(qiáng)塑積分別達(dá)到820MPa,35%和30750MPa.%的值。 　　用光學(xué)顯微鏡研究耐磨襯板半固態(tài)二次加熱過程中合金的晶粒長大規(guī)律和晶粒的形貌演變，淬火固定其半固態(tài)組織后,測量并統(tǒng)計(jì)出平均晶粒尺寸及合金液相體積分?jǐn)?shù),并與理論計(jì)算數(shù)值進(jìn)行比較。隨著加熱溫度的升高,相的生長和球化速度變快，耐磨襯板中原位Al2O3顆粒對合金的鑄態(tài)組織沒有明顯的細(xì)化和球化作用，在接近液相線溫度（648℃）保溫30min后的鑄造組織較好，中心部位和邊部組織的差異較小。 　　但是在合金的二次加熱過程中對晶粒長大行為具有作用，并與采用原位反應(yīng)近液相線鑄造方法制備耐磨襯板,和長大規(guī)律。隨著著二次加熱溫度的升高和保溫時(shí)間的延長，在液相線溫度附近（630℃）保溫后耐磨襯板的錠坯中心和邊部組織均是均勻、細(xì)小的近球形組織。

　　隨著保溫時(shí)間的增加，初生-Al不斷球化，淬火組織也越圓整,耐磨襯板基體合金平均晶粒尺寸為89~132m，晶粒組織的球化和粗化過程同時(shí)進(jìn)行，在590～600℃區(qū)間，有利于均勻、細(xì)小的近球形組織的形成，保溫20～40min的晶粒組織的圓度及平均晶粒尺寸較為理想，二次加熱條件下晶粒尺寸減小30～40m。 　　二次加熱過程中，隨著保溫溫度的升高，組織轉(zhuǎn)變速度加快，耐磨板的晶粒粗化速率常數(shù)為1196m3/s,合金中大量內(nèi)生形核和固－液界面成分過冷的降低有利于上述組織的形成。在二次加熱過程中，發(fā)生了一定的球化，耐磨襯板的晶粒長大能增加約50%，從而對二次加熱過程中晶粒迅速長大的行為起到了顯著的作用。 　　的過程中，會對其編制工藝產(chǎn)生重要影響的就是它的疏密程度和粉體的體積，所以要通過相應(yīng)的方式所需的疏密程度，并且以適合的工藝進(jìn)行編制。計(jì)算結(jié)果表明，在屏蔽物核心點(diǎn)處兩種計(jì)算辦法所得的結(jié)果比較靠近，而且用簡化的同軸圓來計(jì)算屏蔽物核心處的屏蔽效能是可行的；絲緯線直徑公差和根數(shù)的變動，導(dǎo)致了緯線的變型量增大，使得編制過程中極易導(dǎo)致斷絲現(xiàn)象。 　　由此可見，的的疏密程度必須恰到好處才可以，絲之間的力沒有改變，緯線的變型量增大的情況下要求打緯力也要增加。正是因?yàn)槿绱?，減小線之間的摩擦編制工藝的關(guān)鍵。編制過程中，較為常用的方法是正交口編制和反交口編制兩種；片小，但緯線堅(jiān)固性差，很容易顯來脫絲現(xiàn)象；而反交口編制堅(jiān)固性大，片軟而韌度，但容易顯來亮點(diǎn)。