隨著保溫時(shí)間的增加，初生-Al不斷球化，淬火組織也越圓整,耐磨襯板基體合金平均晶粒尺寸為89~132m，晶粒組織的球化和粗化過(guò)程同時(shí)進(jìn)行，在590～600℃區(qū)間，有利于均勻、細(xì)小的近球形組織的形成，保溫20～40min的晶粒組織的圓度及平均晶粒尺寸較為理想，二次加熱條件下晶粒尺寸減小30～40m。 　　二次加熱過(guò)程中，隨著保溫溫度的升高，組織轉(zhuǎn)變速度加快，耐磨板的晶粒粗化速率常數(shù)為1196m3/s,合金中大量?jī)?nèi)生形核和固－液界面成分過(guò)冷的降低有利于上述組織的形成。在二次加熱過(guò)程中，發(fā)生了一定的球化，耐磨襯板的晶粒長(zhǎng)大能增加約50%，從而對(duì)二次加熱過(guò)程中晶粒迅速長(zhǎng)大的行為起到了顯著的作用。 　　的過(guò)程中，會(huì)對(duì)其編制工藝產(chǎn)生重要影響的就是它的疏密程度和粉體的體積，所以要通過(guò)相應(yīng)的方式所需的疏密程度，并且以適合的工藝進(jìn)行編制。計(jì)算結(jié)果表明，在屏蔽物核心點(diǎn)處兩種計(jì)算辦法所得的結(jié)果比較靠近，而且用簡(jiǎn)化的同軸圓來(lái)計(jì)算屏蔽物核心處的屏蔽效能是可行的；絲緯線(xiàn)直徑公差和根數(shù)的變動(dòng)，導(dǎo)致了緯線(xiàn)的變型量增大，使得編制過(guò)程中極易導(dǎo)致斷絲現(xiàn)象。 　　由此可見(jiàn)，的的疏密程度必須恰到好處才可以，絲之間的力沒(méi)有改變，緯線(xiàn)的變型量增大的情況下要求打緯力也要增加。正是因?yàn)槿绱?，減小線(xiàn)之間的摩擦編制工藝的關(guān)鍵。編制過(guò)程中，較為常用的方法是正交口編制和反交口編制兩種；片小，但緯線(xiàn)堅(jiān)固性差，很容易顯來(lái)脫絲現(xiàn)象；而反交口編制堅(jiān)固性大，片軟而韌度，但容易顯來(lái)亮點(diǎn)。

　　熔池維持在液態(tài)的時(shí)間一般只有幾秒到幾十秒。固液相界面的推進(jìn)成長(zhǎng)速度比鑄件高10-100倍。焊接過(guò)程中，熔池中存在著多種作用下，如電弧的機(jī)械力、氣流吹力、電磁力以及由于溫度分布不均勻造成的耐磨襯板中金屬的餓密度差別和表面張力差別，所以熔池液態(tài)金屬處于不斷的攪拌和對(duì)流運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。 　　熔池液態(tài)金屬流動(dòng)總趨勢(shì)是從熔池的前部向尾部流動(dòng)，電弧的機(jī)械力等過(guò)大時(shí)，還會(huì)在熔池的尾部形成局部的渦流現(xiàn)象。熔池周?chē)釛l件好焊接熔池周?chē)哪湍ヒr板對(duì)于熔池金屬好似模壁，但熔池與其周?chē)覆慕饘僦g直接，不像鑄件那樣存在氣隙。 　　品種表面狀態(tài)試驗(yàn)前變況環(huán)境條件城市住宅區(qū)市鎮(zhèn)城市工業(yè)區(qū)臨海工業(yè)區(qū)沿海地區(qū)1Cr17（430）0Cr18Ni10（304）0Cr18Ni12Mo2（316）2BNo.42D2BNo.4HL2BNo...570.5.5055表1幾種復(fù)合耐磨板不同表面狀態(tài)的大氣腐蝕實(shí)驗(yàn)結(jié)果從表1中的結(jié)?。 　　由于1Cr17鐵素體復(fù)合耐磨板在一些大氣中不能滿(mǎn)足要求，為此，在建筑外用鐵素體耐磨板中已經(jīng)了含鉬和含鈦、鈮的許多鐵素體耐磨板的牌 ，如00Cr22Mo5（Ti，Nb），00Cr25Mo2（Ti、Nb）和高純Cr30Mo2（Ti，Nb）等，國(guó)外已在臨海大型建筑物上大量應(yīng)用。