工序多，截面呈“L形的石油管生產(chǎn)工藝石油裂化管生產(chǎn)工藝復(fù)雜。生產(chǎn)能耗大。為僅可能節(jié)約能源，降低消耗，近年石油裂化管廠主要采取了如下的節(jié)能技術(shù)：１）石油管采用連鑄管坯代替軋制管坯；２）采用新型環(huán)形加熱爐和隔熱材料；３）采用新設(shè)備新工藝，定徑時(shí)取消再加熱爐工序，張力減徑時(shí)采用低能耗再加熱；４）采用在線?；に?，以及在線直接淬火再回火工藝，取消淬火加熱爐；開發(fā)低溫軋制及熱機(jī)軋制技術(shù)。５）開發(fā)連鑄管坯熱送熱裝技術(shù)。外墻排水管石油管固定架的制作方法 新型涉及建筑設(shè)備領(lǐng)域，特別涉及一種外墻排水管石油管固定架。大多數(shù)高層建筑物都需要設(shè)計(jì)排水管道，以便于將樓頂處的雨水排到地面。排水管道需要通過固定裝置固定在建筑物的外墻上，而普通的固定架設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單，往往不能夠穩(wěn)固地固定住排水管，容易使排水管產(chǎn)生晃動(dòng)，甚至受風(fēng)力影響而造成排水管破損等事故。提供一種外墻排水管石油管固定架，通過在排水管套筒內(nèi)設(shè)置兩個(gè)墊桿，并在排水管套筒側(cè)面開設(shè)一個(gè)L形的開口，通過緊固螺栓固定住，以便緊緊固定住排水管，防止其受力晃動(dòng)。[0004]為實(shí)現(xiàn)上述目的本實(shí)用新型提供以下的技術(shù)方案:一種外墻排水管石油管固定架，其特征在于:所述外墻排水管石油管固定架包括上下開口的圓筒形排水管套筒，排水管套筒側(cè)面設(shè)有平板，且平板上開有兩個(gè)圓孔，排水管套筒內(nèi)壁設(shè)有兩根條狀的墊桿，且兩墊桿截面呈尺寸相同的半圓形，排水管套筒相對(duì)于兩墊桿的另一側(cè)開有截面呈“L形的開口，且開口的側(cè)面設(shè)有一根緊固螺栓，緊固螺栓與排水管套筒螺紋配合。[0005]優(yōu)選的所述排水管套筒、墊桿、平板均由不銹鋼制造，且排水管套筒、墊桿、平板為整體式結(jié)構(gòu)。[0006]優(yōu)選的所述排水管套筒、墊桿、平板的長(zhǎng)度均相同。[0007]采用以上技術(shù)方案的有益效果是:該外墻排水管石油管固定架的排水管套筒內(nèi)壁設(shè)有兩根條狀的墊桿，排水管套筒相對(duì)于兩墊桿的另一側(cè)開有截面呈“L形的開口，且開口的側(cè)面設(shè)有一根緊固螺栓。石油裂化專用管可通過排水管套筒的開口將排水管道塞入到排水管套筒內(nèi)，旋緊緊固螺栓，可通過兩根墊桿和緊固螺栓三個(gè)位置施力，將排水管道緊緊固定住。該固定架可通過水泥釘或螺栓穿過平板上的圓孔固定在建筑物的外墻上。一種外墻排水管石油管固定架的優(yōu)選實(shí)施方式。一種外墻排水管石油管固定架的具體實(shí)施方式】:該外墻排水管石油管固定架包括上下開口的圓筒形排水管套筒I排水管套筒I側(cè)面設(shè)有平板2且平板2上開有兩個(gè)圓孔6排水管套筒I內(nèi)壁設(shè)有兩根條狀的墊桿4且兩墊桿4截面呈尺寸相同的半圓形。

      合理設(shè)計(jì)頂頭材質(zhì)—抗磨耐熱球石油裂化管的化學(xué)成分 ,抗磨耐熱石油裂化管的化學(xué)成分 針對(duì)熱軋石油裂化管均整機(jī)頂頭的工況條件和失效形式 .并通過試驗(yàn)研究該材質(zhì)的抗氧化性能 ,熱疲勞性能和抗磨熱性能 ;試驗(yàn)結(jié)果表明 ,抗磨耐熱球墨鑄鐵在800℃氧化增重速度為 2.410gm2h,不足 45鋼的1/2;該材質(zhì)頂頭的抗磨耐熱性能優(yōu)良 ,頂頭壽命達(dá)到45鋼的4倍。穿孔頂頭是石油裂化管生產(chǎn)中消耗量 的關(guān)鍵工具之一石油裂化管的質(zhì)量好壞,使用壽命的高低,對(duì)石油裂化管的質(zhì)量、生產(chǎn)效率有很大的影響。因此,為了延長(zhǎng)頂頭的使用壽命,減少不必要的損耗,對(duì)頂頭進(jìn)行表面改性,從而提高其表面硬度、耐磨性及抗氧化性。等離子噴涂技術(shù),可以有機(jī)的將基體與表面涂層的特點(diǎn)結(jié)合起來,發(fā)揮兩類材料的綜合優(yōu)勢(shì),獲得理想的復(fù)合材料結(jié)構(gòu)。
       因此本論文采用石油裂化管金屬陶瓷顆粒作為穿孔頂頭的噴涂材料,對(duì)噴涂后的頂頭進(jìn)行溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)的數(shù)值模擬。應(yīng)用ANSYS有限元分析軟件對(duì)穿孔頂頭等離子噴涂及冷卻過程進(jìn)行數(shù)值模擬。石油裂化管建立計(jì)算模型時(shí),采用沿噴涂方向小逐段前進(jìn),厚度方向小逐層疊加來模擬真實(shí)的噴涂及沉積過程,得到涂層連續(xù)移動(dòng)的基體和涂層的溫度場(chǎng)分布及熱應(yīng)力分布。同時(shí),為了進(jìn)一步得到優(yōu)質(zhì)的復(fù)合涂層,計(jì)算過程中通過改變基體溫度,更換涂層材料,分析比較不同情況下頂頭的溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)分布。結(jié)果表明WC作為鋁管涂層材料,基體溫度為室溫30℃時(shí),隨著噴涂的進(jìn)行,熱影響區(qū)域逐漸增大,模型的不同區(qū)域由于熱積累噴涂后表面 溫度增加。石油裂化管噴涂過程中,噴涂處涂層附近產(chǎn)生較大熱應(yīng)力,噴涂結(jié)束,應(yīng)力逐漸減小。石油裂化管頂頭經(jīng)800冷卻至室溫時(shí),頂頭涂層和涂層周圍產(chǎn)生殘余應(yīng)力, 殘余應(yīng)力出現(xiàn)在鼻部與徑帶連結(jié)處的涂層附近。對(duì)基體預(yù)熱至200℃后進(jìn)行噴涂,噴涂過程中涂層溫度明顯升高,熱應(yīng)力減小,頂頭經(jīng)1800冷卻至室溫,殘余應(yīng)力大大減小。Al2O3作為涂層材料,基體溫度為室溫時(shí),所得溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)結(jié)果與WC作為涂層材料時(shí)基本相同。對(duì)6016鋁合金進(jìn)行單向拉伸試驗(yàn),分析不同應(yīng)變速率對(duì)石油裂化管力學(xué)性能的影響,建立了6016鋁合金Johnson-Cook本構(gòu)模型及其斷裂應(yīng)變模型,并對(duì)鋁合金薄壁方管軸向沖擊載荷下的吸能特性進(jìn)行分析,研究鋁合金方管的壁厚、長(zhǎng)度和沖擊速度對(duì)其吸能特性的綜合影響。結(jié)果表明,石油裂化管鋁合金流動(dòng)應(yīng)力對(duì)應(yīng)變率敏感性較低,但斷裂應(yīng)變對(duì)應(yīng)變率具有一定的敏感性。石油裂化管在軸向沖擊載荷下,鋁合金薄壁方管出現(xiàn)漸進(jìn)屈曲變形,具有較好的吸能特性。但隨著厚度、長(zhǎng)度和沖擊速度的增加,鋁合金方管容易出現(xiàn)混合變形模式,吸能特性有所降低。