由于在結構上不能采用外并電容的均壓措施。避雷器高度超過5m時，如不采取措施，其電位分布不均勻系數將達1.2，荷電率達98。這將加速高場強處電阻片的老化。因此，通過Solid Works三維設計及改善電位分布＜br /＞ 的設計，并通過改變均壓環(huán)的數量、大小、放置位置及深度等措施使500 kV無間隙線路避雷器（5.4m高）電位分布不均勻系數限制在10.4 以下[5]，詳在避雷器整體模壓注射硅橡膠過程中，避雷器各部分均處于受熱狀態(tài)（100℃以上）。當模壓硫化完成（即避雷器密封完成），云南保山氧化鋅避雷器冷卻后內部將形成低氣壓。由“巴申曲線”可知，此時電阻片沿面閃絡電壓大為下降，有可能在較低電壓下損壞避雷器。這是生產廠家容易忽略的工藝技＜br /＞ 術問題。＆emsp；＆emsp；（8）影響間隙放電穩(wěn)定性的因素＆emsp；＆emsp；間隙放電電壓的穩(wěn)定性是避雷器保護性能的標準，棒－棒純空氣間隙與環(huán)－環(huán)帶絕緣子支撐間隙放電特性本身存在差異。前者是極不均勻電場，后者是稍不均勻電場；前者放電電壓稍低、分散性小，后者不僅分散性大，且受絕緣子污穢性能影響明顯，當污穢引起漏電流且達到一定值時，它與避雷器本體漏電流形成一個“分壓器”，明顯地改變了整個避雷器電位分布，提高了避雷器放電電壓值＜br /＞ ，這是設計者必須給予充分考慮的。 與瓷外套避雷器不同，復合外套避雷器的外套采用有機高分子材料，它必須進行許多驗證其特性的試驗[6]，如耐天侯試驗、云南保山氧化鋅避雷器耐電蝕試驗、耐鹽霧試驗等。這些試驗的要求及試驗方法大部分都已體現在IEC新版本的標準中。＆emsp；＆emsp；（1）復合外套起痕和電蝕試驗＆emsp；＆emsp；按比例制作了避雷器比例元件。霧室溫度20~25℃，鹽霧中NaCl含量為9.8kg/m3，以3.9L/ m3·h速度噴＜br /＞ 向比例元件。同時將等比例持續(xù)運行電壓Uc施加于比例元件上，持續(xù)時間1000h。試驗期間無過流中斷，比例元件復合外套無起痕、裂縫和樹枝狀裂紋產生，傘裙未擊穿。＆emsp；＆emsp；（2）熱機試驗及沸水煮試驗＆emsp；＆emsp；該項試驗用于驗證避雷器在冷熱、機械力共同作用下法蘭與環(huán)氧玻璃纖維布筒結合部分粘合劑的性能，該項試驗分兩步進行：＆emsp；＆emsp；1）比例元件在下列條件同時作用下進行試驗：①2次（-35±5）℃ ~（50±5）℃冷＜br /＞ 熱循環(huán)，高低溫度至少保持8h，每一循環(huán)持續(xù)24h；②給比例元件施加50額定拉伸負荷的負荷力。＆emsp；＆emsp；2）比例元件在0.1 NaCl的溶液中沸煮42h后，立即放進環(huán)境溫度的水溶液中浸泡24h，取出后在環(huán)境溫度空氣中靜放24h，直到表面干燥。＆emsp；＆emsp；（3）爬電比距的選擇＆emsp；＆emsp；硅橡膠的復合外套的耐污穢性能比瓷套高出66。這是由硅橡膠的憎水性所決定的，憎水性來自硅橡膠分子中具有排斥水分子天性的。試＜br /＞ 驗結果表明：＆emsp；＆emsp；1）復合外套耐污穢性能遠高于瓷套，云南保山氧化鋅避雷器但尚未取得定量的結論。＆emsp；＆emsp；2）復合外套提高的耐污性能可留給用戶、電力部門作為裕度考慮。因此，爬電比距的設計仍按瓷外套標準考慮。這一設計還受兩個外界因素影響：①復合外套比瓷套更容易提高爬電比距，但必須保證電弧小距離（如110kV下≥1m）；②筆者認為，兩類有串聯間隙避雷器選擇爬電比距應有所不同：棒－棒純空氣有間隙避雷器本體爬距≥1.7cm/＜br /＞ kV即可認為是的，因為，正常運行電壓下避雷器本體幾乎不承受任何電壓值；環(huán)－環(huán)絕緣支撐有間隙避雷器，其爬距應為避雷器本體爬距與支撐絕緣子爬距之和，作者建議，爬電比距應分別規(guī)定，避雷器本體≥1.7cm/kV，支撐絕緣子≥1.7cm/kV，因為在正常運行和雷擊瞬間不同工況下，兩者都需分別承受了幾乎100的過電壓，避雷器總體爬電比距≥3.4cm/kV。我國無間隙線路避雷器的使用量超過有間隙線路避雷器＜br /＞ ，90的330kV、500kV線路使用無間隙線路避雷器。無間隙避雷器在絕緣配合上，保護性能分散性小，僅僅取決于一條U-I特性曲線，保護裕度大。避雷器運行事故率已低于0.03/100相·年以下，且無間隙線路避雷器限制操作過電壓的優(yōu)點是目前有間隙線路避雷器所不能達到的。表4列出兩種線路避雷器的技術要求及性能[無間隙線路避雷器的運行條件除滿足一般電站避雷器要求外，還應滿足以下條件：＆emsp；＆emsp；（1）承受各＜br /＞ 種內過電壓作用，特別在線路中段，內過電壓值高，過電壓出現頻率高，要求通流容量較大。