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大量的試驗(yàn)表明：厚壁不銹鋼板在形變過程中不同程度地出現(xiàn)錯層、形變孿晶、應(yīng)變誘發(fā)馬氏體，并在晶界與退火孿晶附近形成位錯塞積和位錯胞狀組織。這些形變組織結(jié)構(gòu)對加工硬化均有貢獻(xiàn)。進(jìn)行固溶處理的主要目的就是為了材料的內(nèi)應(yīng)力并降低硬度，提高厚壁不銹鋼板的可成形性。而處理后硬度值過高說明軟化效果差，殘余應(yīng)力沒有充分釋放，因?yàn)闅堄鄳?yīng)力引起的晶格畸變也會使硬度值改變。正是由于殘余應(yīng)力的存在，導(dǎo)致在厚壁不銹鋼板擴(kuò)口時容易在應(yīng)力集中的地方產(chǎn)生裂紋，從而影響擴(kuò)口性能。由于晶界和晶界兩側(cè)晶粒的位向差，增加了晶體中位錯滑移的阻力，因此晶界的主要作用是阻礙位錯運(yùn)動。晶粒越細(xì)，晶界越多，阻礙位錯滑移的作用就越大，厚壁不銹鋼板屈服強(qiáng)度就越高，形成了晶界強(qiáng)化，從而產(chǎn)生加工硬化；因此晶粒越小，在擴(kuò)口時越容易產(chǎn)生加工硬化。刀具的刃口圓角和后刀面的磨損對厚壁不銹鋼板表面層的冷作硬化有很大影響，刃口圓角和后刀面的磨損量越大，冷作硬化層的硬度和深度也越大。



1)40Cr低淬透性調(diào)質(zhì)鋼：這類鋼的油淬臨界直徑為30mm～40mm，用于制造一般尺寸的重要零件。 (2)35CrMo中淬透性合金調(diào)質(zhì)鋼：這類鋼的油淬臨界直徑為40mm～60mm,加入鉬不僅可提高淬透性，而且可防止第二類回火脆性。)40CrNiMo高淬透性合金調(diào)質(zhì)鋼：這類鋼的油淬臨界直徑為60mm-100mm，多半是鉻鎳鋼。鉻鎳鋼中加入適當(dāng)?shù)你f，不但具有好的淬透性，還可第二類回火脆性。合金鋼板調(diào)質(zhì)鋼的終熱處理是淬火加高溫回火（調(diào)質(zhì)處理）。合金調(diào)質(zhì)鋼淬透性較高，一般都用油，淬透性特別大時甚至可以空冷，這能減少熱處理缺陷。 合金調(diào)質(zhì)鋼的終性能決定于回火溫度。一般采用500℃-650℃回火。通過選擇回火溫度，可以獲得所要求的性能。為防止第二類回火脆性，回火后快冷（水冷或油冷），有利于韌性的提高。 合金調(diào)質(zhì)鋼常規(guī)熱處理后的組織是回火索氏體。對于表面要求耐磨的零件（如齒輪、主軸），再進(jìn)行感應(yīng)加熱表面淬火及低溫回火，表面組織為回火馬氏體。表面硬度可達(dá)55HRC～58HRC。 合金調(diào)質(zhì)鋼淬透調(diào)質(zhì)后的屈服強(qiáng)度約為800MPa, 沖擊韌性在800kJ/m2心部硬度可達(dá)22HRC～25HRC。若截面尺寸大而未淬透時，性能顯著降低。




鋼材的硬傾向不明顯，可焊性優(yōu)良，焊接時不必進(jìn)行預(yù)熱，可直接施焊當(dāng)Ceq=0.40～0.60%時，鋼材的硬傾向逐漸明顯，可焊性尚可，焊接時需采取焊前適當(dāng)預(yù)熱，焊后緩冷等工藝措施，控制其焊接線能量；（3）當(dāng)Ceq>0.60%時，鋼材的硬傾向較強(qiáng)，可焊性較差，屬于較難焊接的鋼種，焊接時必須采取較高的預(yù)熱溫度和嚴(yán)格的工藝措施，選取合適的焊接材料。經(jīng)計(jì)算得出，35CrMo鋼的碳當(dāng)量值Ceq=0.72%。由此可見，這種材料的焊接性不良，焊接時其硬傾向較大，熱影響區(qū)熱裂和冷裂傾向都會較大，尤其在調(diào)質(zhì)狀態(tài)下焊接，熱影響區(qū)的冷裂傾向?qū)憩F(xiàn)得很突出，所以應(yīng)在選取合適焊接材料、合理焊接方法的基礎(chǔ)上，采取較高的焊前預(yù)熱溫度、嚴(yán)格工藝措施和控制適當(dāng)?shù)膶娱g溫度的條件下，才能達(dá)到實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品焊接的目的。
15CrMo鋼板系珠光體組織耐熱鋼，在高溫下具有較高的熱強(qiáng)性（δb≥440MPa）和抗氧化性，并具有一定的抗氫腐蝕能力。由于鋼中含有較高含量的Cr、C和其它合金元素，鋼材的淬硬傾向較明顯，焊接性差。


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